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数ブラウズ：32 著者：ルビーチャン 公開された： 2018-03-22 起源：パワード
かどうかを判断するには旋回リングベアリングアプリケーションに適している場合は、SERVICE FACTORが適用されます。アプリケーションに適用するサービスファクタのガイドについては、以下の表を参照してください。このカタログに示されている定格荷重曲線はおおよそのものであり、1.00のアプリケーションサービスファクタを表しています。必要なベアリング定格を決定するには、適用可能なサービス係数にベアリングにかかる荷重を掛けて、その結果得られる荷重を定格荷重曲線と比較します。
のクラス | 典型的な考慮事項 | アプリケーション例 | 最小 |
光 | 明確に定義されたロード | タイヤ搭載軽量構造 | 1.00 |
容量を大きく下回る | 軽量インデックステーブル | 1.00 | |
回転が遅く、10％未満の時間で断続的 | 軽量産業用マニピュレータまたはロボット | 1.00 | |
軽量手動機構 | 1.00 | ||
軽量医療機器 | 1.00 | ||
軽量高所作業車 | 1.00 | ||
溶接ポジショナー | 1.00 | ||
回転標識、ディスプレイ | 1.00 | ||
中 | 明確に定義されたロード | トラックマウント型軽量構造 | 1.10 |
積載量以下または積載量以下 | スクラップヤード建設 | 1.25 | |
回転が遅く、30％未満の時間で断続的 | 中型工業用マニピュレータまたはロボット | 1.25 | |
コンベア | 1.10 | ||
ロータリーテーブル | 1.25 | ||
キャプスタンと回転ドア | 1.10 | ||
廃水処理 | 1.10 | ||
ヘビー | ロードが明確に定義されていません | 林業用ハンドリング装置 | 1.50 |
機械容量を超える負荷が発生する可能性があります | ヘビーデューティインデックステーブルとターンテーブル | 1.50 | |
衝撃荷重が発生する可能性があります | ショベル | 1.50 | |
断続的な回転、最大100％の時間 | |||
特殊 | ロードが明確に定義されていません | 代替エネルギー（風力、水力など） | 未定 |
連続回転 | オフショア申請 | 未定 | |
高速回転 | 遊園地の乗り物 | 未定 | |
重荷重、衝撃、衝撃 | 製鉄所アプリケーション | 未定 | |
高精度位置決め | 精密ロボティクス | 未定 |
適用可能なサービスファクタを決定する際に何らかの支援が必要な場合、またはより詳細な定格荷重曲線（このカタログに示されている定格荷重曲線に近いか、それを超える場合は推奨）をお問い合わせください。援助のために。機器設計者が正しいサービスファクタを決定する責任があり、多くの場合テストによって検証されます。
の「典型的なアプリケーション」旋回リングベアリング 下記の条件に該当します。使用条件が「標準」と見なされるものと異なる場合は、ベアリングの選択と機能に特別な考慮を払う必要があります。これらの典型的なアプリケーション条件は以下のとおりです。
l垂直回転軸。基本的に、ベアリングは「平ら」に取り付けられています。
l引張荷重と比較して、圧縮推力とモーメント荷重が優勢です。
lラジアル荷重はスラスト荷重の10％未満に制限されています。
l単列ベアリングの場合、間欠的な回転（連続ではない）が500フィート/分のピッチライン速度を超えてはなりません。
l動作温度は-40°Fから+ 140°Fです。
l両レースの真円度と平面度を確保するための取り付け面の形状と取り付け手順。例示的な手法は、交互星型法を使用してボルトを締め付けている間に中心スラスト荷重を加えることであろう。
l適切な張力を確認するための取り付けボルトの定期的な点検が規定されています。
l定期的な給油が行われます。
旋回リングベアリング 以下に示すように、大きなラジアル荷重、スラスト荷重、モーメント荷重に対応するように設計されています。
ほとんどの場合、これは独自の4点接触レースウェイジオメトリによって達成されます。これは、概念的にはXタイプ薄肉ベアリングと似ています。これにより、単一のベアリングが、個々にまたはそれらの組み合わせのいずれかで、上記の３つの負荷シナリオすべてに対応することが可能になる。
旋回リングベアリングは、回転が遅い、振動する、および/または断続的な場合に最も一般的に使用されます。制限速度の計算については、Silverthin Engineeringにお問い合わせください。
旋回リングベアリングには通常、公差がありません。いくつかの旋回リング用途は、より高い精度を要求する。特別なアプリケーションでのエンジニアリングおよび設計サポートについては、エンジニアリングに連絡してください。
旋回リングベアリングは、室内で使用されることが多く、屋外では湿気にさらされることや重大な汚染が生じる可能性があります。通常の温度範囲は-40°F〜+ 140°F（-40°C〜+ 60°C）です。より厳しい環境で動作するように設計された旋回リングはワンダから入手可能です。あなたの設計プロセスの早い段階でワンダエンジニアに連絡して、極端な環境に最適なベアリングシステムソリューションを確認してください。
前述したように、以下に示すようにベアリングを「圧縮」で取り付けるのが最善です。これにより、荷重はボールによって確実に運ばれます。ボールは、与えられた荷重曲線で表されます。ボルトの強度が容量の最大の考慮事項になるため、テンションマウントの容量は大幅に少なくなります。
ベアリングを正しく機能させるには、取り付け面を正確に加工する必要があります。標準のボルトパターンに対応できない場合は、別の方法についてSilverthin Engineeringにお問い合わせください。張力または圧縮で取り付けることを考慮する必要があります。張力では、ボルトの強度が限界荷重の考慮事項になり、荷重曲線は適用されなくなり、特別な考慮が必要になります。下記の追加のガイドラインを参照してください。
一般に、この経験則は十分な構造的完全性を提供します。
ベアリング取り付け面の平面度は、最適な性能にとって重要です。頻繁に取り付け構造は、構造内に応力を誘起するように溶接または加工されています。これらの応力は軽減されなければならず、それに続いてベアリング取付面は平らに機械加工されなければならない。平坦性を考慮する必要があります。
円周方向（δr）：4点玉軸受の円周方向の許容偏平量を下図に示します。この偏心量は、90°未満のスパンでは超えてはいけません。また、180°以下のスパンでは1回以下にしてください。
許容ディッシュまたはラジアル方向の直角度偏差（δp）：4点接触ボールベアリングの設計では、この許容ディッシュ許容量は次式を使って概算できます。
δp≒0.001 ∗ Dw ∗ P
どこで：
P | = | 取付構造面の半径方向の暗さ（in） |
DW | = | 転動体の直径（インチ） |
アプリケーションがより高い精度または低い回転トルクを必要とする場合は、δrとδpの値を小さくする必要があるかもしれないことに注意してください。ころ軸受の場合、許容される平坦度の量は、同等サイズの場合の約2/3です。四点接触玉軸受.
グリースは、旋回リングのベアリングやギアの用途に使用される最も一般的な潤滑剤です。標準の旋回リングを適切に操作するには、付属のグリースフィッティングまたはグリース穴を通した定期的な潤滑が必要です。特別な潤滑オプションについては、Wandaに連絡してください。
以下の式を使用して、回転モーメントの摩擦モーメントを推定できます。結果の値は、このカタログに概説されているガイドラインに従ってベアリングが取り付けられていることを前提としています。この推定値は、荷重がベアリングに加えられたときにのみ適用され、無負荷状態での始動トルクを反映しません。潤滑剤によって発生する摩擦トルク、シールおよび構成要素の重量も考慮されていない。しかしながら、これは出発点を提供し、そしてさらなる経験を用いて、さらなるトルクに適応するためにアセンブリにおいて調整を行うことができる。
Mf =μ*（4.4M + Fa Dpw + 2.2 Fr Dpw）/ 2
どこで：
Mf | = | 負荷開始トルク（ft-lbs） |
μ | = | 摩擦係数（通常0.006） |
M | = | モーメント荷重（フィート - ポンド） |
Fa | = | 軸方向荷重（ポンド） |
Fr | = | ラジアル荷重（ポンド） |
DPW | = | ベアリングピッチ直径（ft） |
締め付け金具メーカーの助言と支援を得てボルトを選択することが常に推奨されます。ボルトの品質、プリテンションの手順、およびメンテナンスはさまざまです。
最適なボルト締め配置は、内側レースと外側レースの両方に等間隔の留め具を備えたボルト円を有する。これにより、より均一な取り付け構成が得られ、ベアリングとファスナーとの間で最高の性能が得られます。これは取り付け構造の配置により常に可能とは限らず、それに応じて穴がずれる可能性があります。このような場合、実際のボルト荷重を決定し、接合部の構成と組み立て手順を検証するためのテストが推奨されます。
最も重い負荷がかかるボルトのおおよその負荷を決定するための出発点として、次の式を使用することができます。 Silverthin™は、ボルトの適正性に関して、明示または黙示を問わず、いかなる保証も行いません。これが確実であることが唯一の信頼できる方法であるので、実際の負荷を決定するためにテストを実行することを強く推奨します。
RB = | 12 ∗ M ∗ r | ± | Fa |
BC ∗ n | n |
どこで：
RB | = | 最も重い負荷をかけられたボルト（Ibs）の総負荷 |
M | = | モーメント荷重（フィート - ポンド） |
r | = | 剛性率ベアリングに3を使用し、平均的な剛性の支持構造にします。 |
Fa | = | 軸荷重（ポンド） Faが緊張している場合、符号は+ Faが圧縮形式の場合、符号は - です。 |
紀元前 | = | ボルト円直径（in） |
n | = | 等配ボルトの総数 |
Sf | = | 安全性のボルトファクター。最小推奨値=3。以下の式を参照してください。 |
Sf = | ボルトプルーフ定格荷重 |
RB |
ボルト径（in） | 耐荷重（ポンド） |
1/2 | 17,000 |
5/8 | 27,100 |
3/4 | 40,100 |
7/8 | 55,400 |
1 | 72,700 |
1 - 1/8 | 91,600 |
1 - 1/4 | 116,300 |
1 - 1/2 | 168,600 |
1. SAE J 429、Grade 8、またはASTM A490 / A490M、またはISO 898-1、Grade 10.9に準拠した、粗いねじ山の付いた六角頭高強度ボルトを降伏強度の70％に調整して使用します。
2. SAE J995、Grade 8またはASTM A563、Grade DHまたはISO 898-2、Class 10に従って該当する場合は、六角頭の粗いねじナットを使用します。
3.ボルトの張りを最適にするためには、ボルトの頭の底から最初のねじ山までの距離の比を3.5以上にする必要があります。検証にはテストが必要です。
4.所定のリングのすべての取り付けボルトは、同じクランプ長を持つ必要があります。
5.ボルトの頭とボルトのねじ山の間の距離は、少なくともボルト本体の直径と等しくなければなりません。
6.相手鋼構造のボルトのねじ係合長さは、ボルトの直径の少なくとも1.25倍でなければなりません。
7.機器テストの前にボルトテンション方式が望ましい結果を達成していることを確認するためにベンチテストを推奨します。
ベアリングを取り付けるときは、ベアリングができるだけ円形であることを確認することが重要です。これにより、負荷分散が最適化され、最も円滑な運用が促進されます。次の手順は援助として推奨されます。
ASTM F436に準拠した硬化丸平鋼ワッシャをボルトの頭の下に、またナットの下に使用します。ロックワッシャ、およびネジ山へのロックコンパウンドはお勧めできません。
座金、ナット、ボルトをベアリングと支持構造に取り付け、手で締めます。ボルトを取り付けるためにベアリングを変形させないでください。ベアリングに中程度のスラスト荷重をかけます。機器設計者の仕様に従ってボルトを締めます。一般的な方法は、星形パターンを使用してボルトを締め付けることです。パターンは通常、機器設計者によって指定された最終的なボルトトルクまたは張力レベルの約30％、80％、および100％で3段階で行われます。
適切な張力が失われると、早期のボルト破損、ベアリングと構造の破損、部品の損傷、および周囲の人への致命傷または怪我につながる可能性があります。ボルトは適切な張力について頻繁な検査を必要とし、これは一般にボルトのトルクを測定することによって達成される。
